Конструкции с замоноличенной высокопрочной арматурой, обжимающей стальные балки
|
Большой интерес представляет советская конструкция (авторы Н.А. Словинский и Г.Д. Попов) неразрезных предварительно напряженных объединенных пролетных строений с натяжением пучков высокопрочной проволоки над верхними поясами стальных балок в зонах действия отрицательных моментов с передачей натяжения только на стальные балки (специальными упорами) и с замоноличиванием пучков в продольных швах или каналах сборной железобетонной плиты. Обжатие железобетонной плиты достигается применением других способов предварительного напряжения. В 1959—1960 гг. рассматриваемая система была осуществлена на мосту через р. Томь в Новокузнецке по проекту Сибирского отделения Промтранспроекта, составленному с использованием материалов Проектстальконструкции. Этот мост пролетами 73 + 3х109 + 73 м имеет две полосы автомобильного проезда шириной по 6,5 м и 2 трамвайных пути для городского транспорта, причем временно одна полоса автомобильного проезда занята железнодорожным путем на балласте для промышленного транспорта. Ширина моста 2,25 + 19,6 + 2,25 м, в поперечном сечении расположено 10 балок со сплошными стенками переменной высоты (от 2,3 м над крайними опорами и в серединах больших пролетов до 5.45 м над промежуточными опорами). Основная марка стали 15ХСНД, стальные конструкции сварные с клепаными монтажными соединениями. Железобетонная плита проезжей части сборная основная марка бетона 250. Монтаж стальных балок осуществили полунавесным способом. Последовательность предварительного напряжения и регулирования пролетного строения представлена на рис. 20.  Высокопрочную арматуру в виде петлевых пучков-восьмерок (рис. 21) из 125 проволок диаметром 3 мм с пределом прочности 190 кГ/мм2 натягивали в статически определимой схеме, полученной устройством временных разрывов во втором и четвертом пролетах. Пучки изготовляли с помощью сооруженной на стройплощадке намоточной машины диаметром около 40 м в плане и закрепляли на балках к неподвижным и подвижным упорам, причем расстояние между упорами каждого пучка составляло 56,7 м. Пучки натягивали попарно одновременно на двух соседних балках путем оттягивания подвижных упоров батареей домкратов с использованием домкратных упоров. После окончания натяжения каждой пары пучков рассверливали отверстия и приклепывали подвижные упоры к поясу. Натяжение петлевидных пучков оказалось сложной и трудоемкой операцией, наблюдались большие потери натяжения из-за трения и значительная неравномерность работы проволок в пучке. Сборные железобетонные плиты уложили после окончания натяжения. Нижнюю часть продольных швов, в которой размещались пучки, замонолитили пластичным раствором для защиты пучков от коррозии, а верхнюю часть этих швов, в которой размещались площадки смятия упоров, — жестким бетоном марки 300. Обжатие железобетонной плиты было достигнуто в результате удаления временной балластной пригрузки и применения других мероприятий.  Предварительное напряжение данного пролетного строения позволило сэкономить около 10% стали, однако привело к значительному увеличению срока строительства. В 1963 г. закончено сооружение моста В (рис. 22), запроектированного ПСК с применением рассматриваемой системы при пролетах 66 + 126 + 147 + 126 + 66 м (см. табл. 2). В конструкции этого моста был в значительной степени учтен опыт строительства моста через р. Томь. Главным усовершенствованием явился отказ от петлевидных пучков-восьмерок. Применены натягиваемые домкратами двойного действия прямолинейные пучки длиной от 19 до 107 м из 24 проволок диаметром 5 мм с пределом прочности 170 кГ/мм2. Все упоры для закрепления пучков приварены к балкам на заводе. Для размещения домкратов при натяжении концы пучков в пределах упоров отгибали вокруг пальца диаметром 50 мм на 12° вверх (рис. 23). Для уменьшения потерь от трения каждый пучок натягивали (двумя домкратами) с обоих концов пучка.  Монтаж стальных балок осуществлен навесным способом с обоих берегов при устройстве временных опор в пролетах 66 и 126 м. Последовательность предварительного напряжения и регулирования пролетного строения представлена на рис. 24. Кроме натяжения высокопрочной арматуры, применяли два этапа временной балластной пригрузки песком, вертикальные перемещения на крайних постоянных опорах, устройство временных шарниров в крайних пролетах, устройство временного разрыва в среднем пролете. Значительное количество этапов предварительного напряжения и регулирования объясняется стремлением заменить возможно большую часть обычной стали верхнего пояса высокопрочной арматурой, а также необходимостью обжатия железобетонной плиты в зонах действия отрицательных моментов от вертикальных нагрузок.  Пролетные строения мостов В и через р. Томь получились относительно экономичными по расходу стали, однако примененная в них конструкция обладает двумя существенными недостатками. Весьма стесненные условия для размещения и натяжения пучков на верхних поясах балок увеличивают трудоемкость работ, затрудняют получение проектного натяжения из-за большого трения и препятствуют высококачественному омоноличиванию пучков. Второй недостаток заключается в том, что для обжатия плиты приходится прибегать ко многим этапам самостоятельных операций предварительного напряжения, удлиняющих сроки строительства.  |
