Особенности расчета опор мостов рамно-подвесной системы
|
Опоры мостов рамноподвесной системы воспринимают от пролетного строения, кроме вертикальных и горизонтальных сил, моментные усилия, равные по величине моментам в корне консоли пролетного строения и постоянные по всей высоте опоры. Так как пролетные строения таких мостов симметричны относительно промежуточных опор, опорные моменты от постоянной нагрузки смежных пролетов взаимно погашаются, и на моментную нагрузку опора работает только при несимметричной загрузке временной нагрузкой одного из пролетов (рис. 145, а). Опоры рассчитывают в двух направлениях: вдоль и поперек моста, причем расчеты поперек моста производят при таком же воздействии таких же временных нагрузок и их сочетаний, как и для опоры обычного балочного моста. В продольном направлении основные расчетные проверки выполняют при основном и дополнительном сочетаниях нагрузок. Расчетными являются сечения по низу консоли I, в месте изменения размеров опоры II и по обрезу фундамента III (рис. 145,б).  Для сечения III при основном сочетании нагрузок на опору действуют постоянная вертикальная центрально приложенная сила от веса пролетного строения Nп, складывающаяся из веса консольных частей и подвесных пролетов (рис. 145, а), сила от веса опоры Nоп, центрально приложенная вертикальная сила Nв от загрузки временной нагрузкой Н-30 и толпой или НК-80 одного из пролетов (см. рис. 145, а) и момент при том же загружения Мв. Если опору проектируют немассивной, учитывают динамический коэффициент 1+μ. При дополнительном сочетании к перечисленным нагрузкам добавляют действие силы торможения Tт и момент от нее Ттhт, но коэффициент перегрузки для всех воздействий временной вертикальной нагрузки, которую здесь принимают только Н-30 и толпа, равен 0,8л. Вследствие действия больших моментов, железобетонную опору вдоль моста рассчитывают, как правило, для случая внецентренного сжатия с большим эксцентриситетом. Если применяют напрягаемую арматуру с натяжением ее в сечениях по высоте в несколько стадий, это учитывают при проверке конструкции на стадии натяжения назначением величины воздействия напрягаемой арматуры Nпр по формуле  где σнк и σ'нк — предварительные контролируемые при натяжении напряжения в арматуре, учитываемые с коэффициентом n=1,10; σcи — величина снижения предварительного напряжения в арматуре от сжатия бетона при расчете на прочность (с учетом коэффициента перегрузки 0,9), причем  но не более 2500x98,07 кн/м2; fн и f'н — площади сечения группы арматуры, напрягаемой на последнем этапе напряжения; Fн — площадь всей напрягаемой арматуры обжимаемой зоны сечения; σп — потери напряжений в арматуре, проявившиеся на рассматриваемой стадии работы элемента, т. е. к моменту окончания обжатия бетона; в данном случае σп = σ4 — потери от деформации анкеров П. После обжатия бетона добавляют потери от усадки σ1, от ползучести бетона σ2 и от релаксации напряжений стали σ3. |
